Existía en R-001 y cambió en el CDCRD
| Concepto | R-001 — cómo era | CDCRD — cómo quedó |
|---|---|---|
| cambia Organismo rector | MOPC / DGRS | MIVHED — Ley 160-21 |
| cambia Unidades | Toneladas, kgf, kg/cm² | SI: kN, kPa, MPa, kN/m² |
| cambia Factor U → Ie | U en Cb = Sa × U / Rd | Ie en Cs = Sa × Ie / R |
| renombra Rd → R | Rd — "coeficiente de reducción por disipación de energía" | R — "coeficiente de modificación de respuesta sísmica". Valores revisados en todos los sistemas |
| baja Inercia columnas | 0.80 Ig | 0.70 Ib — reducción del 12.5% |
| baja fuerte Inercia vigas | 0.60 Ig (sin efecto viga T) | 0.35 Ib — reducción del 42%. Cambio más significativo en inercias |
| cambia Inercia muros mampostería | 0.60 Ig (un solo valor) | 0.70 In (no fisurado) / 0.35 In (fisurado). Usa In (neta) en vez de Ig (bruta) |
| cambia Área de sección | 1.0 Ag para todos sin distinción | 1.0 Ab (axial) ; ba·h (corte) — diferenciadas por tipo de deformación |
| modifica R pórticos especiales H.A. | Rd=5.5 ; Cd=4.75 | R=6 ; Cd=4.25 |
| simplifica R muros especiales H.A. | Rd=4.5 si Qi<0.10 ; Rd=4.0 si Qi≥0.10 | R=4.5 sin bifurcación por Qi |
| cambia Límites de altura | Por Zona I y Zona II | Por CDS: C / D / E / F |
| sube Factor Fv clase D y E | Clase D, S1=0.20 → Fv=2.00; clase E, S1=0.30 → Fv=2.80 | Clase D, S1≤0.25 → Fv=2.40; clase E, S1≤0.25 → Fv=4.20 |
| cambia Mínimo cortante basal | Cb ≥ 0.03 (constante) | Cs,min = 0.044·SDS·Ie ≥ 0.01 ; si S1 ≥ 0.6 → 0.5·S1·Ie/R |
| cambia Distribución vertical fuerzas | Fi = [(Wi·hi)/ΣWi·hi]×(V−Ft). Ft = 0.07·T·V | Fx = Cvx·Vb ; Cvx = wx·hx^k/Σwi·hi^k ; k=1 a 2 según T |
| cambia Derivas admisibles | 0.008h (A/B/C) o 0.005h (D) | Por categoría de riesgo: 0.020hpx (Cat. I-II) → 0.008hpx (Cat. IV) |
| cambia Período empírico | T = Ko·H/√Ds y T = CT·H^x — usar el menor | CDCRD art.2.10.8.1.4, p.98 T = Cu·Ta donde Ta = Ct·hn^x. Ko·H/√Ds eliminada |
| cambia Desplazamiento amplificado | DTOT = |DCM|+|DT|+|DPD| (suma absoluta) | δTD = (Cd·δe)/Ie + δdd. P-delta integrado en modelo |
| cambia Fuerza sísmica vertical | Fv = 0.3·SDS·D adicional a voladizos | Ev = 0.2·SDS·D en combinaciones E = Eh ± Ev |
| sube umbral Reentrantes en planta | > 15% → Rd×0.80 | > 20% en ambas direcciones simultáneamente |
| sube umbral Abertura en diafragma | > 15% → Rd×0.80 | > 25% del área circunscrita o cambio >50% rigidez entre pisos |
| cambia Diafragma rígido | Losa H.A. espesor ≥ 5 cm y relación ≤ 4 | Losa concreto o metal deck, relación aspecto ≤ 3, sin irregularidades H-3, H-4 ni H-5 |
| cambia Combinaciones de carga | 1.2D+1.0E+L y 0.9D+1.0E+1.6H | CDCRD art.2.10.6 · Apénd.C, p.127 Incorporan ρ y Ω₀: 1.2D+ρ·Eh+Ev+L y 0.9D+ρ·Eh−Ev+1.6H |
| más restrictivo Pórticos ordinarios H.A. | A-VI: Rd=2.5 — Solo Zona II | P-6: R=2.5 — Solo CDS A y B. NP en CDS C, D, E, F |
| cambia Vigas riostras fundación | Fuerza: 0.10×P (carga axial columna exterior) | Fuerza = 0.10·SDS × (CM+CV factorizada) del elemento con mayor axial |
| amplía Piso suave | Rigidez <70% → Rd≤1.5 | V-1 (normal) + V-2 (extrema <60%). V-2 prohibida en CDS E-F |
| amplía Piso débil | Resistencia <80% → Rd≤1.5 | V-5 (normal) + V-6 (extrema <65%). V-6 prohibida en CDS D-F |
| cambia Separación edificios | √(D1²+D2²) ≥ 10 cm mínimo | √(δTD1²+δTD2²). Sin mínimo de 10 cm; basado en TMC |
| reemplaza Diseño por viento — metodología | Boletín No. 9-80 (MOPC, 1980). Método simplificado de presiones equivalentes. Método vigente desde hace 45+ años sin actualización | Se elimina el Boletín 9-80 y se adopta la metodología del ASCE 7-22 Capítulos 26 y 27 (Método de Envolvente Direccional). Se aplican los mapas de velocidad básica de viento del CDCRD. Cambio de velocidad de diseño: de presión estática simplificada a velocidad de ráfaga de 3 segundos (V₃s) |
| actualiza Mapas de velocidad de viento | Boletín 9-80: presiones tabuladas genéricas, sin mapas regionales actualizados | Mapas de velocidad básica V₃s (ráfaga 3 seg.) específicos para la República Dominicana, incluidos en el CDCRD. Categorías de exposición B, C y D según ASCE 7-22. Factor de dirección Kd, factor de exposición Kz/Kh y factor topográfico Kzt |
📖 Referencias en el CDCRD: CDCRD Volumen I, Título 2 — arts. 2.5, 2.9, 2.10, 2.7.8.1 · Apénd. C
Concepto completamente nuevo — no existía en R-001
Diagrama Cómo se determina la Categoría de Diseño Sísmico (CDS) — CDCRD art.2.9.5
El CDCRD reemplaza el sistema binario de 2 zonas del R-001 con 6 Categorías de Diseño Sísmico (A–F) que combinan la demanda sísmica del sitio con el nivel de riesgo de la edificación.
Glosario de parámetros
SsAceleración espectral de referencia para períodos cortos (T=0.2s), en g. Se lee del mapa sísmico del CDCRD. Zona I: 1.55g / Zona II: 0.95g
S1Aceleración espectral de referencia para período largo (T=1.0s), en g. Del mapa sísmico. Zona I: 0.75g / Zona II: 0.55g
FaFactor de amplificación de sitio para períodos cortos. Depende de la clase de sitio (A–F) y Ss. Tabla 7 del CDCRD
FvFactor de amplificación de sitio para períodos largos. Depende de clase de sitio y S1. Tabla 8 del CDCRD. Sube de 3.2 a 4.2 para suelo E (+31%)
SMSAceleración espectral ajustada para períodos cortos del Terremoto Máximo Considerado (TMC). SMS = Fa × Ss. Paso intermedio nuevo en el CDCRD
SM1Aceleración espectral ajustada para período largo del TMC. SM1 = Fv × S1. Paso intermedio nuevo en el CDCRD
SDSParámetro espectral de diseño para períodos cortos. SDS = (2/3)×SMS. Define el plateau del espectro (zona de velocidad constante)
SD1Parámetro espectral de diseño para período largo. SD1 = (2/3)×SM1. Define la zona de desplazamiento constante (T > Ts = SD1/SDS)
TMCTerremoto Máximo Considerado. 2% probabilidad de excedencia en 50 años (~2,475 años de retorno). Los mapas del CDCRD están basados en el TMC
CDSCategoría de Diseño Sísmico A–F. Eje central del diseño en el CDCRD. Rige sistemas permitidos, irregularidades prohibidas y método de análisis requerido
Cat. RiesgoCategoría de Riesgo I–IV según uso de la edificación. Reemplaza a los Grupos del R-001. Define el factor de importancia Ie
IeFactor de importancia sísmica. Cat. I–II: 1.00 / Cat. III: 1.25 / Cat. IV: 1.50. Reemplaza al factor U del R-001 (que podía bajar a 0.90)
| Concepto nuevo | R-001 — lo que había | CDCRD — lo nuevo |
|---|---|---|
| nuevo Categoría de Diseño Sísmico (CDS) | No existía. Solo zona I o II controlaba restricciones | CDS A–F según SDS, SD1 y categoría de riesgo. Rige sistemas permitidos, métodos y prohibición de irregularidades |
| nuevo Factor de sobrerresistencia Ω₀ CDCRD art.2.10.6 · Tabla 11, p.77 | No existía | Para diseño de elementos críticos, fundaciones y conexiones. Ej: pórticos especiales acero Ω₀=3; muros H.A. Ω₀=2.5 |
| nuevo Factor de redundancia ρ CDCRD art.2.10.5, p.93 (art.2.10.5) | No existía como factor formal. Solo penalización Rd×0.65 si la estructura tenía menos de 3 líneas resistentes en cada dirección | ρ = 1.0 (estructura redundante) o ρ = 1.3 (no redundante). Se determina verificando que al eliminar cualquier elemento del sistema lateral en un piso, la resistencia de ese piso no se reduzca más del 33% y no se genere un piso débil extremo (V-6). Se multiplica directamente en las combinaciones sísmicas: 1.2D + ρ·Eh + Ev + L |
| nuevo Reducción carga viva uniforme CDCRD art.2.7.8.1, p.40 (art.2.7.8.1) | No se especificaba un factor de reducción explícito para carga viva uniforme en el R-001 | Se incorpora de forma explícita el factor de reducción de carga viva uniforme en art.2.7.8.1. Se aplica cuando el área tributaria supera ciertos umbrales (≥37.16 m² / 400 ft²). Fórmula: L = Lo·(0.25 + 4.57/√KLL·AT), donde Lo = carga viva nominal, KLL = factor de elemento, AT = área tributaria. L no puede ser menor que 0.50·Lo (un solo elemento) ni 0.40·Lo (más de dos elementos) |
| nuevo Inercias fisurado / no fisurado | Un solo valor por tipo, sin distinción de estado fisurado | Tabla 17 diferencia muros fisurados (0.35 Ib/In) y no fisurados (0.70 Ib/In) para H.A. y mampostería |
| nuevo Inercia placas y losas | No especificaba valor para losas | 0.25 Ib para placas y losas — primer valor formal para este elemento |
| nuevo Área de corte diferenciada | Solo 1.0 Ag para todos los elementos | Área axial (1.0 Ab) separada del área de corte (ba·h) en vigas y muros H.A. |
| nuevo Parámetros SMS y SM1 (TMC) | El Terremoto Máximo Considerado no se nombraba | SMS = Fa·Ss ; SM1 = Fv·S1 del TMC. SDS = (2/3)SMS ; SD1 = (2/3)SM1 para diseño |
| nuevo Coeficiente límite superior Cu | Se usaba el menor de dos fórmulas empíricas para el período | T = Cu × Ta. Cu = 1.4 (SD1 ≥ 0.3) o 1.5 (SD1 = 0.2) |
| nuevo Irregularidad torsional extrema (H-1) | Solo una categoría torsional: Δmax > 1.2×Δprom → Rd×0.65 | CIT 1.20–1.40: moderada; CIT > 1.40: extrema — prohibida en CDS D-F. CIT máx = 1.60 |
| nuevo Piso suave extremo (V-2) | Solo había piso suave: rigidez < 70% del superior | V-2: rigidez < 60% del superior. Prohibida en CDS E y F |
| nuevo Piso débil extremo (V-6) | Solo había piso débil: resistencia < 80% del superior | V-6: resistencia < 65% del superior. Prohibida en CDS D, E y F |
| nuevo Amplificación Ax de torsión accidental | No existía factor de amplificación | Ax = (δmax / 1.2·δprom)² entre 1 y 3. Amplifica cuando CIT > 1.20 en CDS C–F |
| nuevo Nuevos sistemas estructurales | No existían en el R-001 | Muros acoplados dúctiles H.A. (R=6), muros placa de acero (R=5.5), marcos ligeros madera/acero frío (R=5), pandeo restringido (R=6) |
| nuevo Fórmula período muros | Solo T = Ko·H/√Ds para muros | Ta = (Cq/√Cw)·hn donde Cq = 0.00058/m y Cw depende de áreas y geometría |
| nuevo Diafragma semirrígido | Solo rígido o flexible | Diafragma semirrígido: el modelo debe incorporar su rigidez explícitamente |
| nuevo Análisis lineal tiempo-historia | Solo "paso a paso" sin distinción formal | Método formal independiente del no lineal. ≥3 registros compatibles con el espectro |
| nuevo Reducción vuelco en fundaciones | No especificado | FLE: reducción hasta 25% ; Modal espectral: reducción hasta 10% |
📖 Referencias en el CDCRD: CDCRD Volumen I, Título 2 — arts. 2.9.5, 2.10.2, 2.10.3.1, 2.10.5, 2.10.6, 2.7.8.1
Existía en R-001 y fue eliminado o absorbido
| Concepto eliminado | R-001 — cómo era | CDCRD — qué lo reemplaza |
|---|---|---|
| eliminado Fuerza en el tope Ft | R-001 Arts.50-51 Ft = 0.07·T·V (máx. 0.25V), nula si T ≤ 0.7s | Exponente k (1 a 2 según T). Para T largo, k=2 concentra fuerzas en pisos superiores |
| eliminado Fórmula Ko·H/√Ds | Primera opción para período empírico. Ko=0.09 para muros | Ta = Ct·hn^x (general) y Ta = (Cq/√Cw)·hn (alternativa muros) |
| eliminado Tabla 6 simplificada Fa y Fv | Valores únicos por clase de sitio para zonas I y II. Sin interpolación | Solo Tablas 7 y 8 con rangos de Ss y S1. Se requiere interpolación |
| eliminado Grupo V — U=0.90 | Almacenes no tóxicos, provisionales. Factor U=0.90 reducía cortante | No existe categoría con Ie < 1.0. Mínimo absoluto Ie = 1.0 |
| eliminado Grupo II — U=1.40 | Industrias peligrosas, químicos, explosivos. Factor U=1.40 | Absorbido en Cat. IV (1.50) o Cat. III (1.25). Sin valor intermedio 1.40 |
| eliminado Penalizaciones Rd por irregularidades | Rd×0.65 (torsional), Rd≤1.5 (piso suave/débil), Rd×0.70 (no ortogonal), Rd×0.80 (reentrante, abertura) | Factor ρ=1.3, prohibición directa en CDS D-F, amplificación Ax, y ampliación fuerzas diafragma en 25% |
| eliminado Sistema 5 — Combinados | Rd = menor de los sistemas combinados | Reglas explícitas: misma dirección → R más bajo; distintas direcciones → cada una con su R |
| eliminado Método simplificado con Qi | Requería Qi > 5% en cada piso | FLE no condiciona uso a cuantía muro-área. Limitaciones por CDS |
| eliminado DTOT con P-Delta explícito | DTOT = |DCM|+|DT|+|DPD|. DPD calculado y sumado por separado | P-Delta integrado en el modelo. Control: θ = (Px·Δ)/(Vx·hsx·Cd) ≤ 0.10 |
| simplificado Título VII — Desempeño | Título VII con 4 niveles de desempeño y 3 de amenaza dentro del reglamento | No desarrollado en V1-T2. Remite a normativa especializada externa |
📖 Referencias en el CDCRD: R-001 Arts. 35, 38, 40, 49-51, 65 / CDCRD Volumen I, Título 2
Ambos reglamentos reconocen que los elementos de hormigón armado se fisuran bajo carga sísmica, reduciendo su rigidez efectiva. El CDCRD (Tabla 17, art.2.10.3.1) introduce una tabla formal con diferenciación entre estado fisurado y no fisurado, área axial y área de corte como parámetros independientes, y agrega las placas y losas que el R-001 no incluía.
Tabla comparativa completa — inercias y áreas efectivas CDCRD art.2.10.3.1 · Tabla 17, p.90
| Miembro | R-001 — Art. 30 | CDCRD — Tabla 17 (art.2.10.3.1) | Cambio | |||
|---|---|---|---|---|---|---|
| Inercia | Área | Inercia | Área axial | Área corte | ||
| Columnas | 0.80 Ig | 1.0 Ag | 0.70 Ib | — | — | Baja ↓ 0.80→0.70 |
| Muros H.A. — no fisurado | 0.80 Ig | 1.0 Ag | 0.70 Ib | 1.0 Ab | bah | ~Igual = +área corte |
| Muros H.A. — fisurado | No diferenciaba | — | 0.35 Ib | 1.0 Ab | bah | Nuevo 0.80→0.35 fisurado |
| Muros mampostería — no fisurado | 0.60 Ig | 1.0 Ag | 0.70 In | 1.0 An | 1.0 Anv | Sube ↑ 0.60Ig→0.70In |
| Muros mampostería — fisurado | No diferenciaba | — | 0.35 In | 1.0 An | 1.0 Anv | Nuevo No existía |
| Vigas | 0.60 Ig (sin viga T) |
1.0 Ag | 0.35 Ib | 1.0 Ab | bah | Baja ↓↓ 0.60→0.35 (−42%) |
| Placas y losas | No incluidas | — | 0.25 Ib | — | — | Nuevo No existía |
Impacto en el análisis: La reducción de inercia de vigas de 0.60 a 0.35 Ib (−42%) es el cambio más crítico. Modelos estructurales con el CDCRD obtendrán períodos fundamentales más largos y mayor demanda de desplazamiento. La aparición del estado "fisurado" para muros H.A. (0.35 Ib) puede reducir a la mitad la rigidez lateral del sistema cuando el nivel de cargas sísmicas fisura los muros.
Resumen de cambios — lado a lado CDCRD art.2.10.3.1 · Tabla 17, p.90
R-001 — Art. 30 (valores únicos por elemento)
Columnas0.80 Ig
Muros H.A. (todos)0.80 Ig
Muros mampostería (todos)0.60 Ig
Vigas (sin viga T)0.60 Ig
Áreas (todos)1.0 Ag
Estado fisurado / no fisuradoNo diferenciaba
Área de corte diferenciadaNo existía
Placas y losasNo especificaba
CDCRD — Tabla 17 (valores diferenciados)
Columnas0.70 Ib (baja −12.5%)
Muros H.A. — no fisurado0.70 Ib (~igual)
Muros H.A. — fisurado0.35 Ib ← nuevo
Muros mampost. — no fisurado0.70 In (sube +17%)
Muros mampost. — fisurado0.35 In ← nuevo
Vigas0.35 Ib (baja −42%)
Placas y losas0.25 Ib ← nuevo
Área de corte muros/vigasbah ← nuevo
Notación de variables — R-001 vs. CDCRD CDCRD Tabla 17, p.90
| Símbolo CDCRD | Definición CDCRD (Tabla 17) | Equivalente en R-001 |
|---|---|---|
| Ib | Momento de inercia de la sección transversal bruta del miembro | Ig — mismo concepto, diferente símbolo |
| In | Inercia neta del muro (descontando cámaras vacías). Conservadoramente: 2 × espesor cara lateral × longitud muro | No existía. Se usaba Ig para todo tipo de muro |
| Ab | Área bruta de la sección transversal del miembro | Ag — equivalente |
| An | Área neta de la sección transversal del miembro (muros de mampostería) | No existía en la tabla del R-001 |
| Anv | Área neta asociada al plano de corte considerado | No existía. R-001 usaba 1.0 Ag para todas las áreas sin distinción |
| ba | Ancho del alma del muro o viga | No aparecía en la tabla de inercias del R-001 |
| h | Altura de la sección transversal del miembro | Misma definición |
El CDCRD se alinea con ACI 318-19 (art.6.6.3.1) para la determinación del estado de fisuración. En la práctica, para análisis sísmico lateral se recomienda usar los valores fisurados salvo que se justifique que los muros no alcanzan esfuerzos de tracción mayores a 0.33√f'c (MPa).
📖 Referencias en el CDCRD: CDCRD Volumen I, Título 2 — art.2.10.3.1 · Tabla 17, p.90
Clasificación de sitio (suelos) CDCRD art.2.9.2 · Tabla 6, p.58
| Clase | R-001 — descripción y límites | CDCRD — descripción y límites |
|---|---|---|
| A | Roca fuerte: Vs > 1,500 m/s | Roca dura con presencia superficial y escasa meteorización: Vs > 1,500 m/s |
| B | Roca: 760 < Vs ≤ 1,500 m/s | ampliada Roca dura o suelos muy rígidos aglutinados con pequeña capa superior <3 m: 760 < Vs ≤ 1,500 m/s |
| C | 360 < Vs ≤ 760 ; N > 50 ; Su ≥ 1.0 kg/cm² | 360 < Vs ≤ 760 ; N > 50 ; Su ≥ 98 kN/m² |
| D | 180 ≤ Vs ≤ 360 ; 15 ≤ N ≤ 50 ; 0.5 ≤ Su ≤ 1.0 kg/cm² | 180 ≤ Vs ≤ 360 ; 15 < N < 50 ; 49 ≤ Su ≤ 98 kN/m² |
| E | Vs < 180 ; N < 15 ; Su < 0.5 kg/cm² ó IP>20, w≥40%, Su<0.2 kg/cm² | Vs < 180 ; N < 15 ; Su < 49 kN/m² ó IP>20, w≥40%, Su<19.6 kN/m² |
| F | Suelos licuables, turbas, arcillas IP>75 y arcillas blandas >35 m — análisis dinámico siempre | excepción nueva Igual, pero sitio E con Ss≥1.00 puede usar Fa de clase C sin estudio especial |
Factores de sitio Fv — cambio más impactante CDCRD art.2.9.3 · Tabla 8, p.61
| Clase | R-001 — Fv | CDCRD — Fv |
|---|---|---|
| A | 0.80 (constante) | 0.80 — sin cambio |
| B | 1.00 (constante) | 0.80 (constante) — baja |
| C | 1.60 (S1=0.20) → 1.30 (S1≥0.50) | 1.50 (constante) — simplifica |
| D | 2.00 (S1=0.20) → 1.50 (S1≥0.50) | 2.40 (S1≤0.25) → 1.90 (S1≥1.00) — sube significativamente |
| E | 3.20 (S1=0.20) → 2.40 (S1≥0.50) | 4.20 (S1≤0.25) → 2.40 (S1≥0.50) — sube fuertemente |
Fv para clase E con S1 bajo sube de 3.20 a 4.20 (+31%). Impacto directo en estructuras flexibles sobre suelos blandos — muy relevante en la Gran Santo Domingo donde abundan sitios clase D y E.
Espectro de diseño — fórmulas comparadas CDCRD art.2.9.4, p.62
R-001 — Espectro elástico (Art. 34)
SDSSDS = (2/3)·Fa·Ss
SD1SD1 = (2/3)·Fv·S1
T0T0 = 0.2·SD1/SDS
TsTs = 5·T0 = SD1/SDS
Campo cercano (T≤Ts)Sa = Fa·Ss (sin 2/3)
Mínimo Cb≥ 0.03 (fijo)
CDCRD — Espectro de diseño (art.2.9.4)
SMS = Fa·Ss (TMC)Paso intermedio explícito
SDS = (2/3)·SMSIgual fórmula
SD1 = (2/3)·SM1Igual fórmula
Campo cercano (T≤Ts)Sa = SDS (ya con 2/3)
Mínimo Cs0.044·SDS·Ie ≥ 0.01 ; ó 0.5·S1·Ie/R si S1≥0.6
📖 Referencias en el CDCRD: CDCRD Volumen I, Título 2 — arts. 2.9.2–2.9.4 · Tablas 6, 7, 8, p.55–63
Comparación de coeficientes principales CDCRD art.2.10.2 · Tabla 11, p.77
| Sistema estructural | R-001 — Rd / Cd / Ko | CDCRD — R / Ω₀ / Cd |
|---|---|---|
| Pórticos especiales acero | Rd=5.5 ; Cd=4.75 ; Ko=0.15 | modifica R=6 ; Ω₀=3 ; Cd=4.75 |
| Pórticos intermedios acero | Rd=4.5 ; Cd=4.00 ; Ko=0.15 | R=3.5 ; Ω₀=3 ; Cd=3.25 |
| Pórticos ordinarios acero | Rd=2.5 ; Cd=2.00 — NP Zona I | R=2.5 ; Ω₀=3 ; Cd=2.25 — Solo CDS A-B |
| Pórticos especiales H.A. | Rd=5.5 ; Cd=4.75 ; Ko=0.13 | modifica R=6 ; Ω₀=3 ; Cd=4.25 |
| Pórticos intermedios H.A. | Rd=4.5 ; Cd=4.00 ; Ko=0.13 | R=4.5 ; Ω₀=3 ; Cd=4.0 — NP en CDS D-F |
| Pórticos ordinarios H.A. | Rd=2.5 ; Cd=2.00 — Solo Zona II | más restrictivo R=2.5 ; Ω₀=3 ; Cd=2.25 — Solo CDS A-B |
| Muros especiales H.A. | Rd=4.5 (Qi<0.10) / 4.0 (Qi≥0.10) | simplifica R=4.5 ; Ω₀=2.5 ; Cd=4.5 |
| Muros ordinarios H.A. | Rd=3.0 ; Cd=2.50 — NP Zona I | R=3.5 ; Ω₀=2.5 ; Cd=3.5 — Solo CDS A-C |
| Muros especiales mampostería | Rd=3.0 ; Cd=2.50 | R=3.5 ; Ω₀=2.5 ; Cd=2.75 |
| Dual especial — muros H.A. | De-III: Rd=4.5 ; Cd=4.00 | D-4: R=6 ; Ω₀=2.5 ; Cd=4.75 — sube |
| Muros acoplados dúctiles H.A. | No existía | nuevo M-3: R=6 ; Ω₀=2.5 ; Cd=6 |
| Muros placa de acero | No existía | nuevo M-10: R=5.5 ; Ω₀=2 ; Cd=5 |
| Arriostramientos pandeo restringido | No existía | nuevo PA-4: R=6 ; Ω₀=2.5 ; Cd=4 |
| Marcos ligeros madera / acero frío | No existía | nuevo M-13/M-14: R=5 ; Ω₀=3 ; Cd=3 |
El cambio más profundo en sistemas es la introducción de Ω₀ como tercer parámetro (ausente en R-001) y la reorganización de las limitaciones de altura por CDS en lugar de por zona sísmica. Los sistemas duales ganan mayor valor de R. Se agregan 4 familias de sistemas completamente nuevas.
Excepciones en sistemas estructurales (CDCRD art.2.10.2.2) ← NUEVO CDCRD art.2.10.2.2, p.79
Concepto nuevo en el CDCRD: El art.2.10.2.2 establece excepciones que permiten usar ciertos sistemas que de otro modo estarían prohibidos por la CDS asignada, siempre que la edificación cumpla características específicas de regularidad, altura y uso. El R-001 no contemplaba este mecanismo de excepción formal.
| Excepción | Condiciones requeridas | Sistema permitido / beneficio |
|---|---|---|
| nuevo Estructuras bajas regulares en CDS D | CDS D ; altura ≤ 2 pisos o ≤ 10.6 m ; Categorías de Riesgo I y II ; sin irregularidades H-1 extrema, H-4, V-1, V-2, V-3, V-4, V-5 ni V-6 | Se permite usar sistemas con los valores R, Ω₀ y Cd de CDS C. Elimina la necesidad de un sistema especial para edificaciones bajas y regulares de baja ocupación |
| nuevo Pórticos intermedios H.A. en CDS D | CDS D ; pórticos intermedios H.A. (P-3) ; altura ≤ 5 pisos o ≤ 18 m ; sin irregularidades verticales V-1 a V-6 | Se permite pórticos intermedios H.A. (normalmente NP en CDS D) aplicando íntegramente ACI 318-19 Capítulo 18.4. El Cd se limita al valor del sistema permitido |
| nuevo Muros ordinarios mampostería en CDS D | CDS D ; muros de mampostería ordinaria ; altura ≤ 1 piso ; Categorías de Riesgo I y II únicamente | Uso permitido de muros de mampostería ordinaria armada (M-VIIa) en edificaciones de un solo piso de baja ocupación, aunque clasifiquen como CDS D, cumpliendo cuantía mínima del código de mampostería |
| nuevo Marcos ligeros acero frío / madera en CDS E | CDS E ; marcos ligeros de acero frío o madera ; altura ≤ 3 pisos ; Categoría de Riesgo I o II | Se permite marcos ligeros acero (M-14) o madera (M-13) con R=5 aunque la CDS sea E. Solo para estructuras residenciales de poca altura con diafragmas rígidos correctamente anclados |
| nuevo Nota sobre documentación | En el R-001 no existía ningún mecanismo de excepción formal. Los límites por zona sísmica eran absolutos | Las excepciones del art.2.10.2.2 requieren documentación explícita en la memoria de cálculo. El ingeniero debe demostrar que se cumplen todas las condiciones. No aplican para CDS F en ningún caso |
📖 Referencias en el CDCRD: CDCRD Volumen I, Título 2 — art.2.10.2 · Tabla 11, p.77 / art.2.10.2.2, p.79
| Método | R-001 — cómo se aplicaba | CDCRD — cómo se aplica |
|---|---|---|
| Simplificado / FLE | Grupos IV-V, muros, ≤4 pisos, Qi>5%. Sin torsión ni derivas | amplia Sin límite explícito pisos para CDS A-C. Obligatorio dinámico para irregulares en CDS D-F |
| Cuasi-estático / FLE | Hasta 10 pisos o 30 m. Ft = 0.07·T·V. Distribuye (V−Ft) en Wi·hi | cambia k reemplaza a Ft. Fx = Cvx·Vb ; k=1 (T≤0.5s) a k=2 (T≥2.5s) |
| Modal espectral | R-001 Art.67 90% masa, ≥3 modos, SRSS. Vt < 65% del cuasi-estático (FLE) → amplificar | CDCRD art.2.10.8.2.1.6, p.106 90% masa, ≥3 modos. Criterio cambia a 100%: cuando Vt (modal combinado) sea menor que el 100% de Vb (FLE), todas las fuerzas deben escalarse por el factor Vb/Vt. El umbral del 65% del R-001 no aplica en el CDCRD cambia 65% → 100% |
| Lineal tiempo-historia | No existía como método formal independiente | nuevo Método formal: análisis lineal tiempo-historia. ≥3 registros compatibles con el espectro |
| No lineal tiempo-historia | ≥4 acelerogramas. Comportamiento no lineal. Nivel pico ≥ mapas 9 o 10 | más detallado ≥7 registros o promedio si ≥7. Modelo de degradación explícito |
| Push-over | Método formal en Título IV Sección 3 | integrado No se especifica como método independiente en V1-T2 |
| Combinación ortogonal | 100%+30% simultáneamente | Misma regla. Modelo siempre tridimensional para estructuras irregulares |
Período fundamental — comparación CDCRD art.2.10.8.1.4–5, p.98
R-001 — Fórmulas empíricas
Fórmula 1T = Ko·H / √Ds
Fórmula 2T = CT·H^x
CriterioUsar el menor de los dos
CT pórticos aceroCT=0.072 ; x=0.80
CT pórticos H.A.CT=0.046 ; x=0.90
Ko muros/mampost.Ko=0.09
CDCRD — Con límite superior Cu
FórmulaT = Cu × Ta
TaTa = Ct · hn^x
Cu (SD1≥0.3)1.4
Cu (SD1=0.2)1.5
Ct pórticos aceroCt=0.0724 ; x=0.80
Ct pórticos H.A.Ct=0.0466 ; x=0.90
Alternativa murosTa=(Cq/√Cw)·hn
📖 Referencias en el CDCRD: CDCRD Volumen I, Título 2 — arts. 2.10.8.1–2.10.8.2 · Tabla 16, p.97–107
Diagrama Irregularidades clave — comparación R-001 vs CDCRD
Izquierda: irregularidad torsional H-1 — el CDCRD introduce 3 niveles (regular, moderada con Ax, extrema prohibida) vs. el R-001 que solo tenía una penalización Rd×0.65. Derecha: piso suave — el CDCRD agrega la subcategoría extrema V-2 (Ki<60%) que está directamente prohibida en CDS E y F, sin posibilidad de compensación numérica.
Glosario de parámetros del diagrama
CITCoeficiente de Irregularidad Torsional. CIT = δmax / δprom. Mide qué tan desigual es el desplazamiento entre los extremos de un piso. R-001: solo un umbral en 1.2. CDCRD: tres niveles (regular ≤1.20, moderada 1.20–1.40, extrema >1.40)
δmaxDesplazamiento máximo de un piso en sus extremos, calculado incluyendo la excentricidad accidental (5% de la dimensión máxima del piso en dirección perpendicular a la fuerza)
δpromPromedio de los desplazamientos en los dos extremos del piso en la dirección analizada, también calculado con excentricidad accidental
CMCentro de Masas del piso. Punto donde se considera aplicada la fuerza sísmica horizontal Fi. Coincide con el centroide de las cargas verticales del nivel
CRCentro de Rigidez del piso. Punto por donde debe pasar la fuerza cortante Vi para que el desplazamiento sea solo de traslación (sin rotación). La distancia CM–CR es la excentricidad geométrica
AxFactor de amplificación de torsión accidental. Ax = (δmax / 1.2·δprom)², entre 1 y 3. Nuevo en CDCRD — se aplica cuando CIT > 1.20 en CDS C–F para amplificar el momento de torsión accidental
H-1Irregularidad Horizontal tipo 1: Torsional. Ocurre cuando CIT > 1.20. En CDS D-F la torsión extrema (CIT > 1.40) está prohibida sin posibilidad de compensación numérica
V-1Irregularidad Vertical tipo 1: Piso Suave. La rigidez lateral de un piso Ki es menor al 70% del piso superior o al 80% del promedio de los 3 pisos superiores
V-2Irregularidad Vertical tipo 2: Piso Suave EXTREMO (nuevo en CDCRD). Ki < 60% del piso superior. Completamente prohibida en CDS E y F. En el R-001 no existía esta subcategoría
KiRigidez lateral del piso i. En el R-001 se calculaba como Kpi = Σ(12EI/h³ + GA/h). En el CDCRD se mantiene la misma definición pero el criterio de piso suave extremo (V-2) es nuevo
⚠ Cambio de enfoque del CDCRD en el tratamiento de las irregularidades estructurales
El CDCRD transforma el mecanismo de control de irregularidades respecto al R-001: en lugar de reducir el coeficiente R cuando existe una irregularidad, el nuevo código exige cuantificar su efecto e incrementar las demandas sísmicas de diseño de manera diferenciada según el tipo de irregularidad presente. Este cambio de filosofía eleva los requisitos de análisis y detallado sin necesariamente eliminar la viabilidad de la configuración, siempre que se satisfagan las condiciones establecidas en el código.
Los mecanismos de amplificación actúan de forma independiente y acotada: el factor ρ amplifica las fuerzas sísmicas en todas las combinaciones de carga cuando la estructura no acredita redundancia; el factor Ax amplifica los efectos torsionales accidentales cuando la irregularidad torsional es moderada; y el factor Ω₀ aplica exclusivamente sobre elementos específicos de transferencia de fuerzas sísmicas — colectores del diafragma, conexiones críticas, elementos de transferencia horizontal y elementos no concebidos para disipación de energía — no sobre el sistema estructural en su conjunto.
- Las irregularidades H-1 moderada (1.20 < CIT ≤ 1.40), H-2, H-3 y H-5 continúan permitidas en CDS D bajo condiciones específicas de análisis y detallado, incluyendo la verificación de redundancia, el cálculo del factor Ax para la torsión accidental, y el diseño de colectores del diafragma y sus conexiones utilizando las fuerzas amplificadas por Ω₀ CDCRD art.2.10.4.1 · Tabla 12
- Las irregularidades V-1, V-3, V-4 y V-5 son admisibles en CDS D siempre que se realice el análisis dinámico requerido y se verifiquen las condiciones de estabilidad, deriva y resistencia del piso involucrado CDCRD art.2.10.4.2 · Tabla 14
- Las prohibiciones explícitas más relevantes en CDS D corresponden a configuraciones de piso suave extremo (V-2) y piso débil extremo (V-6). En CDS E y F, estas restricciones se extienden a un conjunto más amplio de irregularidades verticales CDCRD art.2.10.4.2.1
- La irregularidad torsional extrema (CIT > 1.40) también está prohibida en CDS D, E y F. Su presencia no puede compensarse mediante factores de amplificación — la configuración debe modificarse CDCRD art.2.10.4.1 H-1
- La irregularidad H-4 (desfase fuera del plano) está prohibida en CDS C, D, E y F, con excepción de columnas discontinuas diseñadas con el factor Ω₀ CDCRD art.2.10.4.1 H-4
- El factor ρ=1.3 incrementa un 30% las fuerzas sísmicas de diseño en estructuras que no acreditan redundancia conforme a art.2.10.5.1.2. Estructuras de más de 30 m con solo 2 líneas resistentes que no satisfagan los criterios (a), (b) y (c) del art.2.10.5.1.3 no están permitidas CDCRD art.2.10.5.1.2 · art.2.10.5.1.3
Consideración técnica: Permitir una irregularidad en el CDCRD no equivale a ignorarla. Ciertas combinaciones de irregularidades pueden resultar inviables en la práctica aunque no estén explícitamente prohibidas, debido al incumplimiento de las derivas admisibles, los límites de estabilidad P-Delta (θ ≤ 0.10) o los requisitos de rigidez del diafragma. La evaluación integral del sistema estructural — no solo la verificación aislada de cada irregularidad — es responsabilidad del ingeniero proyectista. El CDCRD asigna mayor peso a esa responsabilidad mediante requisitos de análisis más exigentes, la amplificación selectiva de demandas sísmicas y el diseño con Ω₀ de los elementos que deben permanecer en rango elástico cuando el resto del sistema disipa energía.
Irregularidades horizontales CDCRD art.2.10.4.1 · Tabla 12, p.85
| Tipo | R-001 | CDCRD |
|---|---|---|
| H-1 Torsional | Δmax > 1.2×Δprom → Rd×0.65. Si >1.4 → rediseñar | amplia CIT=Δmax/Δprom. Moderada 1.20–1.40; Extrema >1.40 — prohibida en CDS D-F. CIT máx=1.60 |
| H-2 Esquina reentrante | Reentrante > 15% → Rd×0.80 | umbral sube Proyecciones > 20% en ambas direcciones simultáneamente |
| H-3 Discontinuidad diafragma | Abertura > 15% → Rd×0.80 | umbral sube Abertura > 25% o cambio > 50% rigidez entre pisos |
| H-4 Desfase fuera del plano | No regulada. Incluida en "no ortogonal" → Rd×0.70 | nuevo + prohibida Prohibida en CDS C–F. Solo excepción: columna discontinua con Ω₀ |
| H-5 No paralelo | Elementos no ortogonales → Rd×0.70 | cambia Tipificada; sin requisitos especiales adicionales. Se considera en ρ. Modelo 3D obligatorio |
Irregularidades verticales CDCRD art.2.10.4.2 · Tabla 14, p.87
| Tipo | R-001 | CDCRD |
|---|---|---|
| V-1 Piso suave | Rigidez <70% del superior o <80% del promedio de 3 pisos → Rd≤1.5 | modifica Mismos criterios. Sin penalización directa a R; genera requisitos de análisis. Aplica CDS D–F |
| V-2 Piso suave extremo | No existía subcategoría extrema | nuevo Rigidez <60% del superior o <70% del promedio de 3 pisos. Prohibida en CDS E y F |
| V-3 Irregularidad geométrica | Retranqueos: análisis como uno o desacoplado según ≥/<75% | cambia Dimensión horizontal > 130% del piso adyacente. Aplica CDS C–F |
| V-4 Desfase en el plano | Discontinuidad vertical → rediseñar | más explícita Prohibida en CDS C–F. Excepción: columna discontinua con Ω₀ |
| V-5 Piso débil | Resistencia <80% del superior → Rd≤1.5 | modifica Resistencia <100% del superior. Aplica CDS D–F |
| V-6 Piso débil extremo | No existía subcategoría extrema | nuevo Resistencia <65% del superior. Prohibida en CDS D, E y F |
Cambio de enfoque fundamental: el R-001 penalizaba directamente a Rd. El CDCRD prohíbe ciertas irregularidades en CDS D-F o requiere Ω₀ y ρ. Resultado neto más restrictivo para zonas de alta sismicidad.
📖 Referencias en el CDCRD: CDCRD Volumen I, Título 2 — arts. 2.10.4.1–2.10.4.2 · Tablas 12 y 14, p.85–89
Derivas de piso admisibles CDCRD art.2.10.11 · Tabla 19, p.115
R-001 — Por tipo estructural
Sistemas A, B, CΔrel ≤ 0.008·h ; ΔTotal ≤ 0.008·H
Sistema D (péndulos)Δrel ≤ 0.005·h
No conectados a estructuraΔrel ≤ 0.016·h
Fórmula desplazamientoDTOT = |DCM|+|DT|+|DPD|
CDCRD — Por categoría de riesgo (Tabla 19)
Cat. I-II, ≤4 pisos, no mampost.Δa = 0.020·hpx
Cat. I-II (demás)Δa = 0.016·hpx
Cat. IIIΔa = 0.010·hpx
Cat. IV (esenciales)Δa = 0.008·hpx
Muros mampost. voladizo0.007·hpx
Muros H.A. ductilidad limitada0.005·hpx
Cálculo del desplazamiento de diseño CDCRD art.2.10.11, p.115
| Aspecto | R-001 | CDCRD |
|---|---|---|
| Desplazamiento total | DTOT = |DCM|+|DT|+|DPD| (suma absoluta) | cambia δTD = (Cd·δe)/Ie + δdd. P-delta en modelo |
| P-delta (2do orden) | DPD calculado y sumado por separado | cambia θ = (Px·Δ)/(Vx·hsx·Cd) ≤ 0.10. Si >0.25 → rediseñar |
| Separación edificios | √(D1²+D2²) ≥ 10 cm mínimo | cambia √(δTD1²+δTD2²). Sin mínimo 10 cm; basado en TMC |
| CDS D-F solo pórticos | No había requisito adicional | nuevo Derivas admisibles ÷ factor ρ para estructuras solo de pórticos en CDS D-F |
📖 Referencias en el CDCRD: CDCRD Volumen I, Título 2 — arts. 2.10.11–2.10.9 · Tabla 19, p.115–116
Boletín 9-80 eliminado
ASCE 7-22 Capítulos 26-27 adoptado
Parámetros actualizados
Lo que desaparece: Boletín No. 9-80 (MOPC, 1980) CDCRD Título 2 Cap. 2.8 · ASCE 7-22 Caps. 26-27
Eliminación completa: El Boletín No. 9-80 del MOPC (1980), que llevaba más de 45 años siendo el único instrumento normativo para diseño por viento en la República Dominicana, es eliminado en el CDCRD. Era un método simplificado de presiones equivalentes con datos de viento desactualizados y sin mapas regionales de velocidad.
| Aspecto | Boletín 9-80 — lo que había | CDCRD — lo nuevo |
|---|---|---|
| eliminado Metodología base | Boletín No. 9-80, MOPC 1980. Método simplificado de presiones estáticas equivalentes. Sin referencia a estándar internacional actualizado | nuevo ASCE 7-22 Capítulos 26 y 27 — Método de Envolvente Direccional para edificios cerrados y parcialmente cerrados de todas las alturas |
| eliminado Tipo de velocidad de referencia | Velocidad media horaria o presión dinámica genérica. Sin distinguir período de promediado | cambia Velocidad básica de ráfaga de 3 segundos (V₃s) al nivel de 10 m sobre terreno en categoría de exposición C. Período de retorno de 700 años (7% excedencia en 50 años) para estructuras Categoría de Riesgo II |
| eliminado Mapas de viento | Sin mapas de isóbaras o isotacas regionales actualizados para la República Dominicana. Valores genéricos | nuevo Mapas de velocidad básica V₃s específicos para la República Dominicana, incluidos en el CDCRD, basados en estudios de vientos extremos regionales y datos históricos de huracanes |
| nuevo Categorías de exposición | No se definían categorías de exposición del terreno en el Boletín 9-80 | Categorías B (terreno urbano/suburbano), C (terreno abierto) y D (frente al mar / zonas costeras). Cada categoría tiene perfiles Kz/Kh específicos según ASCE 7-22 art.26.10 |
| nuevo Factor de dirección Kd | No existía. El Boletín no distinguía por tipo de estructura ni dirección del viento | Kd = 0.85 para edificios (ASCE 7-22 Tabla 26.6-1). Reduce la velocidad de diseño reconociendo que la probabilidad de que el viento máximo coincida con la orientación más desfavorable no es del 100% |
| nuevo Factor topográfico Kzt | No existía factor de amplificación topográfica en el Boletín 9-80 | Kzt ≥ 1.0 para colinas, escarpas y crestas. Amplifica la velocidad del viento para estructuras ubicadas en cimas o bordes de accidentes topográficos. Para terreno plano Kzt = 1.0 |
| nuevo Factor de efecto de ráfaga G | No contemplado formalmente en el Boletín 9-80 | G = 0.85 para estructuras rígidas (T < 1.0s). Para estructuras flexibles (T ≥ 1.0s) se calcula Gf mediante análisis dinámico de la respuesta al viento (ASCE 7-22 art.26.11) |
| nuevo Clasificación de encerramiento | No diferenciaba entre edificios cerrados, parcialmente cerrados ni abiertos | Edificio cerrado, parcialmente cerrado o abierto según área de aberturas. GCpi = ±0.18 (cerrado); ±0.55 (parcialmente cerrado); 0 (abierto). Impacta directamente las presiones internas de diseño |
| nuevo Coeficiente de presión Cp | Valores de presión simplificados sin distinción de zonas en la envolvente | Cp por zona del edificio (pared a barlovento, sotavento, laterales, cubierta) según ASCE 7-22 Figura 27.3-1. Distingue entre efectos en el SFRS y en los componentes y revestimientos (C&R) |
| nuevo Componentes y revestimientos (C&R) | El Boletín 9-80 no diferenciaba entre el sistema resistente y los componentes individuales (ventanas, paneles, conexiones) | ASCE 7-22 Capítulo 30 para C&R. Las presiones de diseño son mayores que las del SFRS para zonas de esquina (Zona 3) y borde de cubierta. Crucial para el diseño de fachadas, cubiertas y sus conexiones |
| nuevo Velocidades según categoría de riesgo | Un solo conjunto de presiones sin ajuste por importancia o riesgo de la estructura | Velocidades de mapa diferentes por Categoría de Riesgo (ASCE 7-22 art.26.5): Cat. I → retorno ~300 años; Cat. II → ~700 años; Cat. III → ~1,700 años; Cat. IV → ~3,000 años |
Fórmula general de presión de viento — CDCRD / ASCE 7-22 CDCRD art.2.8.1 · ASCE 7-22 art.26.10 / 27.3, p.46
Boletín 9-80 — Presión simplificada
Fórmulap = Ce · Cq · qs · Iw
CeCoef. combinado exposición/altura
CqCoef. de presión (global)
qsPresión de velocidad de referencia
IwFactor de importancia
MapasSin mapas regionales actualizados
CDCRD / ASCE 7-22 — Presión de diseño
Fórmula SFRSp = qz · G · Cp − qi · (GCpi)
qz = presión de velocidadqz = 0.613 · Kz · Kzt · Kd · V² (N/m²)
KzFactor de exposición por altura (Tabla 26.10-1)
KztFactor topográfico (≥1.0)
KdFactor de dirección (0.85 edificios)
GFactor de ráfaga (0.85 rígidos)
GCpiPresión interna (±0.18 cerrado)
Para estructuras en zonas costeras o con exposición directa a huracanes (categoría D), los valores de velocidad básica del CDCRD serán significativamente más altos que los usados bajo el Boletín 9-80. Se recomienda verificar que los proyectos de revisión o ampliación de edificios existentes sean re-evaluados bajo la nueva metodología.
📖 Referencias en el CDCRD: CDCRD Volumen I, Título 2 — art.2.8 · ASCE 7-22 Caps. 26 y 27
Contenido nuevo — no existía en R-028 / no estaba regulado
Existía y fue actualizado o ampliado
Contexto: El anterior reglamento de acero dominicano (R-028) era una versión simplificada con escaso detalle sísmico. El CDCRD Volumen I Título 9 adopta integralmente AISC 360-22 (diseño general) y AISC 341-22 (diseño sísmico), incorporando prácticas que los ingenieros dominicanos ya aplicaban en proyectos internacionales pero que ahora son de cumplimiento obligatorio local.
Normas de referencia y alcance CDCRD Título 9 art.9.1 · AISC 360-22 / AISC 341-22 / AISC 358-22
| Aspecto | R-028 / Situación anterior | CDCRD Título 9 — lo nuevo |
|---|---|---|
| actualiza Norma de diseño general | R-028 basado en AISC ASD (diseño por esfuerzos admisibles) y LRFD parcial. Referencia desactualizada | AISC 360-22 (Specification for Structural Steel Buildings) — diseño LRFD y ASD. Criterios unificados para todos los perfiles: laminados, armados, compuestos HSS, tubulares y cables |
| nuevo Norma sísmica específica acero | El R-028 no tenía un capítulo dedicado al diseño sísmico de acero. Se aplicaba de forma inconsistente con el R-001 | AISC 341-22 (Seismic Provisions for Structural Steel Buildings) — Aplicación obligatoria para CDS C, D, E y F. Define sistemas sísmicos de acero y sus requisitos de detallado |
| nuevo Norma de conexiones sísmicas | No existía requisito formal de precalificación de conexiones sísmicas en el R-028 | AISC 358-22 (Prequalified Connections for Special and Intermediate Steel Moment Frames) — Define conexiones precalificadas como RBS, WUF-W, BSEP, Kaiser Bolted Bracket y otras |
Sistemas de marcos a momento (SMF, IMF, OMF) CDCRD Título 9 · AISC 341-22 Caps. E1-E3
| Sistema / Aspecto | R-028 / Antes | CDCRD AISC 341-22 — requisitos |
|---|---|---|
| nuevo Pórtico especial a momento (SMF) | No existía definición formal de SMF en el R-028. Se usaba como categoría genérica sin requisitos detallados | R=6, Ω₀=3, Cd=5.5. Conexiones deben ser precalificadas (AISC 358) o calificadas por prueba. Relación de compacidad sísmica λps en alas y alma del perfil. Panel zone con placa de continuidad y doubler plate según art.E3.6f |
| nuevo Conexión de viga reducida (RBS) | No existía regulación de conexiones RBS. Se usaban conexiones de ala soldada sin requisitos sísmicos específicos | Conexión RBS (Reduced Beam Section / "dogbone") precalificada en AISC 358 Capítulo 5. Recorte circular en las alas de la viga a distancia a=0.5·bf y longitud c=0.75·d. Requiere ensayos o análisis de la zona reducida y verificación de pandeo lateral |
| nuevo Panel zone (zona del panel) | No existía requisito de diseño del panel zone en el R-028 | El panel zone del nodo viga-columna debe verificarse para cortante (AISC 360 art.J10). En SMF se exige doubler plate si el alma de la columna no resiste el cortante de panel. Placa de continuidad obligatoria si la carga de ala es mayor que la capacidad del alma de la columna |
| nuevo Pórtico intermedio a momento (IMF) | No existía como sistema formal en el R-028 con requisitos diferenciados | R=3.5, Ω₀=3, Cd=3.25. Para CDS C únicamente. Conexiones deben proveer rotación de 0.02 rad. Menos restrictivo que SMF pero más que OMF. Placa de continuidad según art.E2.6f |
| nuevo Pórtico ordinario a momento (OMF) | Pórtico estándar sin requisitos sísmicos adicionales en R-028 | R=2.5, Ω₀=3, Cd=2.25. Solo CDS A-B. Conexiones viga-columna deben demostrar rotación ≥ 0.04 rad si se usan en CDS B. Verificación de la resistencia al aplastamiento en las soldaduras de ala |
| nuevo Compacidad sísmica (λps) | El R-028 usaba compacidad compacta genérica del AISC. Sin distinción para diseño sísmico | AISC 341-22 Tabla D1.1 define λps (altamente dúctil) y λmd (moderadamente dúctil) separados de los límites de compacidad ordinaria del AISC 360. Aplicable a vigas y columnas de SMF e IMF. Requiere perfiles más robustos que el diseño gravitacional estándar |
Sistemas de marcos arriostrados (SCBF, OCBF, EBF, BRBF) CDCRD Título 9 · AISC 341-22 Caps. F1-F4
| Sistema / Aspecto | R-028 / Antes | CDCRD AISC 341-22 — requisitos |
|---|---|---|
| nuevo Arriostramiento concéntrico especial (SCBF) | No existía como sistema formal. El R-028 no regulaba el diseño sísmico de arriostramientos | R=6, Ω₀=2, Cd=5. Las diagonales deben ser compactas sísmicamente (λps). Relación de esbeltez KL/r ≤ 200. Las diagonales deben diseñarse tanto para compresión como para tensión. La conexión de la diagonal debe diseñarse con Ω₀ (resistencia esperada de la diagonal) |
| nuevo Arriostramiento concéntrico ordinario (OCBF) | No existía clasificación sísmica de arriostramientos ordinarios en el R-028 | R=3.25, Ω₀=2, Cd=3.25. Solo CDS A-C. Diagonales diseñadas para compresión y tensión. Esbeltez KL/r ≤ 200. Sin requisitos de compacidad sísmica λps |
| nuevo Arriostramiento excéntrico (EBF) | No regulado en R-028. Usado en proyectos internacionales pero sin base normativa local | R=8, Ω₀=2, Cd=4. El enlace (link) debe ser el fusible sísmico: diseñado por corte (e ≤ 1.6Mp/Vp) o por flexión (e ≥ 2.6Mp/Vp). Ángulo de rotación del enlace: γ ≤ 0.08 rad (corte) o ≤ 0.02 rad (flexión) |
| nuevo Arriostramiento pandeo restringido (BRBF) | No existía en el R-028 ni en el R-001. Sistema de uso en proyectos especiales sin normativa local | R=7, Ω₀=2.5, Cd=5.5. Las diagonales BRB (núcleo de acero encamisado) deben ser calificadas por prueba. Resistencia de ajuste β (factor de compresión) y ω (factor de endurecimiento) deben obtenerse de ensayos. Conexiones diseñadas con la resistencia máxima ajustada β·ω·Pysc |
| nuevo Configuraciones prohibidas SCBF | No existían restricciones de configuración para arriostramientos en el R-028 | En SCBF (CDS D-F): arriostramientos en K sobre columnas y en X sin conexión central están prohibidos a menos que las columnas sean diseñadas para soportar la fuerza completa de la diagonal sin el arriostramiento. Las configuraciones en V invertida (chevron) requieren que la viga sea diseñada para la fuerza desbalanceada post-pandeo |
Columnas de acero en zonas sísmicas (CDS C-F) CDCRD Título 9 · AISC 341-22 art.D1 / E3.4a
| Aspecto | R-028 / Antes | CDCRD AISC 341-22 — requisito |
|---|---|---|
| nuevo Diseño fuerte columna–débil viga | No existía requisito formal de fuerte columna-débil viga en el R-028 para estructuras de acero | AISC 341-22 art.E3.4a exige en SMF: ΣZ·Fyc / ΣZ·Fyb ≥ 1.0 (considerando la resistencia esperada Ry·Fy y el aporte del losa de concreto). Asegura que las rótulas plásticas se formen en vigas y no en columnas |
| nuevo Columnas de acero en CDS D-F: requisitos de continuidad | No existían requisitos de continuidad axial de columnas en el R-028 | Las columnas del sistema lateral deben diseñarse para la carga axial combinada con las fuerzas amplificadas por Ω₀ o por la resistencia esperada del sistema. Splices (empalmes) de columnas deben ubicarse en el tercio medio del piso y diseñarse para la resistencia plástica del perfil menor |
| nuevo Resistencia esperada Ry·Fy y Rt·Fu | Solo se usaba Fy nominal en el R-028. No se consideraba la resistencia esperada real del acero | Ry·Fy (resistencia a fluencia esperada) y Rt·Fu (resistencia a rotura esperada) para ASTM A36: Ry=1.5, Rt=1.2. Para A992 (perfiles W): Ry=1.1, Rt=1.1. Se usan para el diseño de conexiones, columnas en la cadena de fluencia y componentes que deben permanecer elásticos |
| nuevo Protección contra pandeo local sísmico | Solo límites de compacidad del AISC 360 (no sísmicos). Sin distinción entre compacidad símica y no sísmica | AISC 341-22 Tabla D1.1 diferencia λps (altamente dúctil) para SMF/SCBF/EBF y λmd (moderadamente dúctil) para IMF/OCBF. Los perfiles seleccionados para sistemas especiales deben verificar ambas alas y el alma contra λps |
Conexiones y soldaduras sísmicas CDCRD Título 9 · AISC 341-22 Cap. I / AWS D1.8
| Aspecto | R-028 / Antes | CDCRD AISC 341-22 / AWS D1.8 — requisito |
|---|---|---|
| nuevo Soldaduras sísmicas — AWS D1.8 | El R-028 solo referenciaba AWS D1.1 (soldadura estructural general). Sin requisitos sísmicos de soldadura | Las conexiones de pórticos a momento sísmicos (SMF/IMF) requieren cumplir AWS D1.8 (Structural Welding Code — Seismic Supplement). Requisitos de tenacidad CVN: electrodo con ≥27 J a −29°C para soldaduras de penetración completa en zonas protegidas |
| nuevo Zona protegida (Protected Zone) | No existía el concepto de zona protegida en el R-028 | Zona protegida: región de la viga o diagonal donde se espera la formación de rótulas plásticas. En SMF con RBS: desde la cara de la columna hasta el extremo del corte. En SCBF: el tercio central de la diagonal. Prohibido en zona protegida: aberturas, soldaduras de fijación, conectores de corte y otras discontinuidades |
| nuevo Acceso de soldadura (Weld Access Hole) | No regulado sísmicamente en el R-028. Geometría libre del soldador | AISC 341-22 art.I2.2a: geometría específica del "weld access hole" para conexiones SMF. Radio de corte ≥ 9.5 mm. Longitud mínima 25 mm desde la cara del ala. Acabado superficial Ra ≤ 500 µin. Crítico para evitar concentraciones de esfuerzo en zonas de alta demanda inelástica |
| nuevo Tornillos en conexiones sísmicas | El R-028 usaba tornillos de alta resistencia sin distinción sísmica | En conexiones sísmicas de SMF: los tornillos de la placa de alma deben ser de pre-tensado (ASTM A325 o A490). En zonas de cortante, los tornillos deben diseñarse para deslizamiento crítico (slip-critical). No se permiten tornillos en la zona protegida de diagonales SCBF |
| nuevo Gusset plates (planchas de nudo) en SCBF | No existía regulación del diseño sísmico de gusset plates en el R-028 | Las gusset plates de SCBF deben diseñarse para la resistencia axial esperada de la diagonal (Ry·Fy·Ag). La plancha debe permitir la rotación de la diagonal durante el pandeo: "2t-line" offset de la línea de trabajo. Verificación a la cizalla de Whitmore, pandeo de bloque y aplastamiento |
Acero compuesto (steel-concrete composite) CDCRD Título 9 · AISC 360-22 Cap. I / AISC 341-22 Caps. H1-H5
| Aspecto | R-028 / Antes | CDCRD AISC 360-22 / 341-22 — requisito |
|---|---|---|
| nuevo Columnas compuestas (SRC y CFT) | No reguladas formalmente en el R-028. Uso ad-hoc sin base normativa local | AISC 360-22 Capítulo I: columnas SRC (Steel Reinforced Concrete) y CFT (Concrete Filled Tube). Límites de área: Ac ≥ 1% As (SRC) ; fy ≤ 525 MPa ; f'c = 21–70 MPa. AISC 341-22 para requisitos sísmicos en sistemas compuestos (C-SMF, C-SCBF) |
| nuevo Vigas compuestas sísmicas | Las vigas compuestas no tenían regulación sísmica en el R-028 | En SMF con losa: los conectores de corte (headed studs) deben espaciarse fuera de la zona protegida. La losa contribuye a la resistencia a flexión de la conexión y debe incluirse en la verificación de fuerte columna-débil viga. Concreto ligero requiere ajuste de Ec en el cálculo de rigidez |
| nuevo Vigas de enlace en EBF con sección compuesta | No regulado en R-028 | Los conectores de corte en la viga de enlace deben diseñarse para transmitir la fuerza longitudinal total. No se permite losa sobre el enlace para evitar la participación no intencional del concreto en la disipación de energía del enlace |
Fabricación, inspección y control de calidad CDCRD Título 9 · AISC 341-22 Cap. J
| Aspecto | R-028 / Antes | CDCRD — requisito |
|---|---|---|
| nuevo Plan de control de calidad (QC) y aseguramiento (QA) | El R-028 no exigía un plan formal de QC/QA para estructuras de acero | AISC 341-22 Capítulo J exige QC (por el fabricante/montador) y QA (por una entidad independiente) para todos los sistemas sísmicos en CDS C-F. Incluye: inspección de soldaduras completas (UT/RT), torque de tornillos de pre-tensado y revisión de materiales (certificados de mill reports) |
| nuevo Inspección especial de soldaduras sísmicas | No existía clasificación de inspección especial sísmica en el R-028 | Las soldaduras CJP (Complete Joint Penetration) en zonas protegidas requieren inspección UT (Ultrasonic Testing) al 100% conforme a AWS D1.8. Las soldaduras de filete en zonas sísmicas requieren inspección visual y dimensional al 100% por inspector certificado CWI |
| nuevo Aceros para aplicaciones sísmicas (ASTM) | El R-028 usaba ASTM A36 y A572 Gr 50 sin restricciones sísmicas de Fy real | ASTM A992 obligatorio para perfiles W en SMF e IMF (garantiza Fy/Fu ≤ 0.85 y Fy ≤ 50 ksi / 345 MPa con máximo 65 ksi / 450 MPa). Para HSS: ASTM A500 Gr. C. Para planchas: A36 o A572 Gr.50 permitidos verificando Ry de la Tabla A3.1 del AISC 341-22 |
| nuevo Protección anticorrosiva en zonas sísmicas | Solo requisitos generales de pintura sin restricciones en zonas sísmicas | En zonas protegidas y conexiones sísmicas: no se permite pintura de zinc inorgánico sin prueba de calificación de deslizamiento. Las soldaduras en la zona protegida no deben ser recubiertas con materiales que alteren su tenacidad. Galvanizado en caliente requiere verificación de fragilización por hidrógeno en soldaduras de alta resistencia |
Resumen de impacto en proyectos de acero: El CDCRD transforma completamente el diseño sísmico de estructuras de acero en la República Dominicana. Los proyectos con SMF o SCBF ahora requieren: selección de perfiles con compacidad sísmica λps, conexiones precalificadas AISC 358 o calificadas por prueba, inspecciones especiales UT/RT de soldaduras, plan QC/QA formal, y documentación de la zona protegida en los planos de taller. Esto eleva sustancialmente el estándar de diseño, fabricación e inspección respecto al R-028.
📖 Referencias en el CDCRD: CDCRD Volumen I, Título 9 · AISC 360-22 / AISC 341-22 / AISC 358-22 / AWS D1.8
22
Conceptos nuevos
29
Parámetros modificados
11
Elementos eliminados
2
Nuevos métodos análisis
3
Nuevas normas de acero
¿Qué es el CDCRD? El Código de Construcción de la República Dominicana (CDCRD) es el nuevo marco normativo técnico que reemplaza al conjunto de reglamentos R-0xx del MOPC vigentes desde 2011. Fue emitido por el MIVHED (Ministerio de la Vivienda, Hábitat y Edificaciones) mediante la Resolución núm. 007-2026. El código se alinea con ASCE 7-22, ACI 318-19, AISC 360-22 y AISC 341-22, adoptando el Sistema Internacional de unidades (SI) y amplía su alcance más allá del sismo para incluir viento, cargas gravitacionales y diseño de acero.
1. Marco institucional y alcance CDCRD art.2.1 / Ley 160-21, p.1
| Aspecto | R-001 (Decreto 201-11, MOPC 2011) | CDCRD (Res. 007-2026, MIVHED 2025/26) |
|---|---|---|
| Organismo rector | MOPC (Ministerio de Obras Públicas y Comunicaciones) / DGRS | MIVHED (Ministerio de la Vivienda, Hábitat y Edificaciones) — creado por la Ley 160-21 |
| Nombre del documento | Reglamento para el Análisis y Diseño Sísmico de Estructuras — R-001 | Código de Construcción de la República Dominicana — Vol. I, Título 2 |
| Instrumento legal | Decreto No. 201-11 (24 de marzo de 2011) | Resolución núm. 007-2026 (abril 2026). Período de transición hasta el 10 de abril de 2027 |
| Alcance técnico | Solo análisis y diseño sísmico de estructuras. Viento regulado por el Boletín 9-80 (1980) | Sísmico + viento (ASCE 7-22 Cap. 26-27) + cargas gravitacionales + diseño de acero (AISC 360/341-22) |
| Sistema de unidades | Sistema gravitacional: kgf, ton, kg/cm², m | Sistema Internacional (SI): kN, kPa, MPa, m. Migración completa a SI |
| Normas internacionales base | Adaptación local + ACI 318-14 + AISC (versión no especificada) | ASCE 7-22 / ACI 318-19 / AISC 360-22 / AISC 341-22 / AISC 358-22 / AWS D1.8 |
2. Clasificación de edificaciones por uso — de Grupos a Categorías de Riesgo CDCRD art.2.5.1 · Tabla 2, p.25
R-001 — 5 Grupos con factor U
Grupo I — EsencialesU = 1.50
Grupo II — Riesgosas (peligrosos)U = 1.40
Grupo III — Ocupación especialU = 1.20
Grupo IV — NormalU = 1.00
Grupo V — Bajo riesgoU = 0.90 (reduce el cortante)
AplicaciónCb = Sa × U / Rd
CDCRD — 4 Categorías de Riesgo con factor Ie
Categoría IV — EsencialesIe = 1.50
Categoría III — Riesgo sustancialIe = 1.25
Categoría II — GeneralIe = 1.00
Categoría I — Bajo riesgoIe = 1.00 (no puede bajar de 1.0)
Grupo V / U=0.90Eliminado — mínimo absoluto Ie = 1.0
AplicaciónCs = Sa × Ie / R
El Grupo II del R-001 (industrias peligrosas con U=1.40) desaparece como categoría independiente y se absorbe en Cat. III (Ie=1.25) o Cat. IV (Ie=1.50) del CDCRD. El factor de uso se renombra de U a Ie (factor de importancia) alineándose con la terminología ASCE 7.
3. Parámetros sísmicos y espectro de diseño CDCRD art.2.9.4 · Tablas 7-8, p.58
| Parámetro | R-001 | CDCRD |
|---|---|---|
| Zonas sísmicas | 2 zonas: Zona I (Ss > 0.95g) y Zona II (Ss ≤ 0.95g) | Mismas 2 zonas con mapas actualizados. Se introduce explícitamente el Terremoto Máximo Considerado (TMC): SMS = Fa·Ss ; SM1 = Fv·S1 |
| Parámetros de diseño | SDS = (2/3)·Fa·Ss ; SD1 = (2/3)·Fv·S1 (misma fórmula) | SDS = (2/3)·SMS ; SD1 = (2/3)·SM1 — SMS y SM1 se nombran explícitamente como parámetros intermedios del TMC |
| Factor Fv (suelos blandos) | Clase E, S1=0.20 → Fv = 3.20 | Clase E, S1≤0.25 → Fv = 4.20 (+31%). Incremento crítico para edificios flexibles en suelos blandos |
| Factor Fa (roca tipo B) | Fa = 1.00 (constante) | Fa = 0.90 — baja ligeramente para roca |
| Mínimo cortante basal | R-001 Art.35 Cb ≥ 0.03 (fijo para todos los sistemas) | Cs,min = 0.044·SDS·Ie ≥ 0.01 ; si S1 ≥ 0.6 → Cs,min = 0.5·S1·Ie/R. Variable según sistema y sismicidad |
| Campo cercano (espectro) | Sa = Fa·Ss para T ≤ Ts (valores TMC sin factor 2/3) | Sa = SDS para T ≤ Ts (con factor 2/3 ya incluido). Más coherente con el espectro de diseño estándar |
4. Los 5 conceptos más importantes nuevos en el CDCRD CDCRD art.2.9.5 / art.2.10.2 / art.2.10.5 / art.2.10.3.1
| Concepto nuevo | R-001 — lo que había | CDCRD — lo que hay ahora |
|---|---|---|
| nuevo Categoría de Diseño Sísmico (CDS) |
Solo zona I o II controlaba los sistemas permitidos y restricciones de diseño. Sistema binario | 6 niveles A-F determinados por SDS, SD1 y Categoría de Riesgo. Rige: sistemas estructurales permitidos, irregularidades prohibidas y método de análisis requerido. Es el eje central del diseño sísmico en el CDCRD |
| nuevo Factor de sobrerresistencia Ω₀ |
No existía. Solo se usaba Rd para reducir fuerzas. Sin factor para elementos que deben permanecer elásticos | Ω₀ amplifica las fuerzas en fundaciones, conexiones críticas, colectores de diafragma y columnas de pórticos en voladizo. Ej: muros H.A. Ω₀=2.5 → las fundaciones del muro deben diseñarse para 2.5× la fuerza del análisis |
| nuevo Factor de redundancia ρ |
Solo penalización Rd×0.65 si había menos de 3 líneas resistentes. Sin factor formal en combinaciones | ρ = 1.0 (redundante) o ρ = 1.3 (no redundante). Se multiplica en todas las combinaciones sísmicas. Para ser redundante: eliminar un elemento lateral no debe reducir la resistencia del piso en más del 33% ni crear piso débil extremo |
| nuevo Inercias efectivas fisuradas |
Un valor único por tipo (0.80 Ig columnas, 0.60 Ig vigas). Sin distinción de estado fisurado | Tabla 17 diferencia fisurado/no fisurado. El cambio más crítico: vigas bajan de 0.60 a 0.35 Ib (−42%). Modelos con el CDCRD tendrán períodos más largos y mayor demanda de desplazamiento |
| nuevo Diseño por viento ASCE 7-22 |
Boletín 9-80 (MOPC, 1980): 45 años sin actualización. Presiones simplificadas sin mapas regionales ni categorías de exposición | ASCE 7-22 Capítulos 26-27 con mapas de velocidad V₃s de ráfaga para la R.D. Factores Kz, Kzt, Kd, G, GCpi. Diferencia entre SFRS y Componentes & Revestimientos (C&R) |
5. Sistemas estructurales — coeficientes clave CDCRD art.2.10.2 · Tabla 11, p.77
| Sistema | Parámetro | R-001 | CDCRD |
|---|---|---|---|
| Pórticos especiales H.A. | R (Rd) / Cd | Rd=5.5 / Cd=4.75 | R=6 / Cd=4.25 + Ω₀=3 |
| Altura máx. CDS D | Sin límite Zona I | Sin límite (SL) | |
| Pórticos intermedios H.A. | R (Rd) / Cd | Rd=4.5 / Cd=4.00 | R=4.5 / Cd=4.0 + Ω₀=3 |
| Altura máx. CDS D | 36 m Zona I | NP en CDS D-F (ver excepciones art.2.10.2.2) | |
| Muros especiales H.A. | R (Rd) / Cd | Rd=4.5 (Qi<0.10) o 4.0 (Qi≥0.10) | R=4.5 / Cd=4.5 (sin bifurcación por Qi) + Ω₀=2.5 |
| Altura máx. | 50 m Zona I | Sin límite (SL) | |
| Sistema dual muros H.A. especiales | R (Rd) / Cd | De-III: Rd=4.5 / Cd=4.00 | D-4: R=6 / Cd=4.75 + Ω₀=2.5 |
| Cambio R | 4.5 | +33% → R=6 | |
| Nuevos sistemas CDCRD | nuevo Muros acoplados dúctiles H.A. (R=6–7) | Muros placa de acero (R=5.5) | Marcos ligeros madera/acero frío (R=5) | Arriostramientos pandeo restringido BRBF (R=7) | ||
6. Combinaciones de carga sísmicas — cambios clave CDCRD art.2.10.6 · Apénd. C, p.95
R-001 — Combinaciones sísmicas
Comb. sísmica +1.428D + Sx + 0.3Sy + L
Comb. sísmica −0.672D + Sx + 0.3Sy
Factor EvEv = 0.3·SDS·D (Art. 65)
Factor de redundanciaNo existía (ρ=1.0 implícito)
Factor Ω₀ en fundacionesNo existía
CDCRD — Combinaciones sísmicas con ρ y Ω₀
Comb. sísmica +1.2D + ρ·Eh + Ev + L → (1.2+0.2·SDS)D + ρ·E
Comb. sísmica −0.9D + ρ·Eh − Ev → (0.9−0.2·SDS)D + ρ·E
Factor EvEv = 0.2·SDS·D (baja de 0.3 a 0.2)
Factor de redundancia ρρ = 1.0 o 1.3 en todas las comb. sísmicas
Elementos críticos (fund., conex.)Sustituir ρ por Ω₀ en las combinaciones
7. Distribución vertical de fuerzas sísmicas y derivas CDCRD art.2.10.8.1.7 / art.2.10.11 · Tabla 19, p.100
R-001 — Distribución con Ft
Fuerza en el tope FtFt = 0.07·T·V (máx. 0.25V)
Ft = 0 cuandoT ≤ 0.7 segundos
Distribución restanteFi = (Wi·hi/ΣWi·hi) × (V−Ft)
Derivas (todos los sistemas)Δrel ≤ 0.008·h
Péndulos invertidosΔrel ≤ 0.005·h
CDCRD — Exponente k y derivas por categoría
Fuerza FtEliminada completamente
Distribución con exponente kFx = Cvx·Vb ; Cvx = wx·hxᵏ/Σwi·hiᵏ
Exponente kk=1 (T≤0.5s) → k=2 (T≥2.5s). Interpolado
Derivas Cat. I y IIΔa ≤ 0.016·hpx (más permisivo)
Derivas Cat. IIIΔa ≤ 0.010·hpx
Derivas Cat. IV (esenciales)Δa ≤ 0.008·hpx
8. Lo más importante que se elimina del R-001 R-001 Arts. 40, 50-51, 65 · CDCRD art.2.10.8.1.4
| Eliminado | Cómo era en R-001 | Qué lo reemplaza en CDCRD |
|---|---|---|
| eliminado Boletín 9-80 (viento) | Boletín MOPC 1980 — método simplificado de presiones. Sin mapas ni categorías de exposición actualizadas | ASCE 7-22 Capítulos 26-27. Mapas V₃s específicos para RD. Factores Kz, Kzt, Kd, G, GCpi. Distinción SFRS vs. C&R |
| eliminado Fuerza Ft en el tope | Ft = 0.07·T·V (máx. 0.25V) aplicada al nivel más alto para aproximar efectos de modos superiores | Exponente k que varía de 1 (T corto) a 2 (T largo) en la distribución de fuerzas verticales. Más continuo y preciso |
| eliminado Grupo V (U=0.90) | Almacenes no tóxicos e instalaciones provisionales podían reducir el cortante basal con U=0.90 | No existe categoría con Ie < 1.0. El mínimo absoluto en el CDCRD es siempre Ie = 1.0 |
| eliminado Penalizaciones a Rd | Rd×0.65 (torsión), Rd≤1.5 (piso suave/débil), Rd×0.70 (no ortogonal), Rd×0.80 (reentrante >15%, abertura >15%) | Factor ρ=1.3 (redundancia), prohibición directa de irregularidades extremas en CDS D-F, amplificación Ax torsional y ampliación de fuerzas de diafragma en 25% |
| eliminado Fórmula Ko·H/√Ds | Primera opción para cálculo del período empírico. Ko dependía del tipo de sistema (0.09 para muros) | CDCRD art.2.10.8.1.4, p.98 T = Cu·Ta donde Ta = Ct·hn^x. Cu establece el límite superior del período. Fórmula Ko eliminada por completo |
| eliminado Tabla 6 Fa/Fv simplificada | Valores únicos de Fa y Fv por clase de sitio para zona I y II. Sin interpolación requerida | Solo Tablas 7 y 8 con valores por rangos de Ss y S1. Interpolación requerida en todos los casos |
9. Diseño en acero — transformación completa CDCRD Título 9 · AISC 360-22 / AISC 341-22
El R-028 (reglamento de acero anterior) era una versión simplificada con escaso detalle sísmico. El CDCRD adopta íntegramente AISC 360-22 (diseño general), AISC 341-22 (diseño sísmico) y AISC 358-22 (conexiones precalificadas), transformando completamente los requisitos de diseño, fabricación e inspección.
| Aspecto | R-028 / Antes | CDCRD — lo nuevo |
|---|---|---|
| nuevo Norma sísmica específica | R-028 sin capítulo sísmico de acero. Aplicación inconsistente con R-001 | AISC 341-22 obligatorio para CDS C-F. Define SMF, IMF, OMF, SCBF, OCBF, EBF y BRBF con todos sus requisitos de detallado |
| nuevo Conexiones precalificadas | Sin regulación de precalificación de conexiones sísmicas | AISC 358-22: conexiones RBS (dogbone), WUF-W, BSEP, Kaiser Bolted Bracket. Panel zone con placa de continuidad y doubler plate obligatorios en SMF |
| nuevo Resistencia esperada Ry·Fy | Solo Fy nominal del acero. Sin consideración de sobrerresistencia real del material | Ry·Fy y Rt·Fu para diseño de conexiones y cadena de fluencia. A992: Ry=1.1. A36: Ry=1.5. Garantía Fy/Fu ≤ 0.85 para perfiles W (A992) |
| nuevo Zona protegida | No existía el concepto. Sin restricciones en zonas de rótulas plásticas | Zona donde se esperan rótulas plásticas: prohibido aberturas, soldaduras de fijación, conectores de corte y discontinuidades. En RBS: desde la cara de la columna hasta el extremo del corte |
| nuevo Soldaduras sísmicas AWS D1.8 | Solo AWS D1.1 (soldadura general). Sin requisitos de tenacidad CVN sísmica | AWS D1.8 para conexiones SMF/IMF: electrodo con ≥27 J a −29°C. Inspección UT al 100% en CJP de zonas protegidas. Plan QC/QA formal obligatorio |
| nuevo Compacidad sísmica λps | Solo límites de compacidad del AISC 360. Sin distinción sísmica vs. no sísmica | AISC 341-22 Tabla D1.1: λps (altamente dúctil para SMF/SCBF) y λmd (moderadamente dúctil para IMF/OCBF). Perfiles más robustos que los de diseño gravitacional estándar |
Para consultar más detalles: utiliza las pestañas del menú superior. Cada sección profundiza en los cambios de su área: Modificado (27 cambios), Nuevo (22 conceptos), Eliminado (11 elementos), Inercias, Parámetros sísmicos, Sistemas estructurales, Métodos de análisis, Irregularidades, Derivas, Viento y Diseño en Acero.
📖 Referencias en el CDCRD: CDCRD Volumen I, Título 2 — Resolución núm. 007-2026, MIVHED 2025/26